0502 061 169 klimatyzacja chłodnictwo

Maneurop - sprężarki

1 euro = 3,8
Maneurop - sprężarki

Sprężarki hermetyczne Sprężarki hermetyczne
Typ Cena netto Cena netto Typ Cena netto Cena netto
sprężarki pln euro sprężarki pln euro

MT - 18 1626,40 428 MTZ - 18 1653,00 435
MT - 22 1717,60 452 MTZ - 22 1751,80 461
MT - 28 1831,60 482 MTZ - 28 1858,20 489
MT - 32 1881,00 495 MTZ - 32 1911,40 503
MT - 36 2017,80 531 MTZ - 36 2040,60 537
MT - 40 2105,20 554 MTZ - 40 2131,80 561
MT - 44 2565,00 675 MTZ - 44 2618,20 689
MT - 50 2724,60 717 MTZ - 50 2777,80 731
MT - 56 2812,00 740 MTZ- 56 2796,80 736
MT - 64 2846,20 749 MTZ - 64 2895,60 762
MT - 80 3792,40 998 MTZ - 80 3807,60 1002
MT - 100 5061,60 1332 MTZ - 100 4845,00 1275
MT - 125 6384,00 1680 MTZ - 125 6099,00 1605
MT - 144 6809,60 1792 MTZ - 144 6498,00 1710
MT - 160 7068,00 1860 MTZ - 160 6741,20 1774

Sprężarki hermetyczne Sprężarki scroll
Typ Cena netto Cena netto Typ Cena netto Cena netto
sprężarki pln euro sprężarki pln euro

NTZ 048 1713,80 451 SM084 - 4VI 5392,20 1419
NTZ 068 1934,20 509 SM090 - 4VI 5696,20 1499
NTZ 096 2660,00 700 SM100 - 4VI 6102,80 1606
NTZ 108 2686,60 707 SM110 - 4VI 6475,20 1704
NTZ 136 3408,60 897 SM120 - 4VI 6752,60 1777
NTZ 215 5791,20 1524 SM115 - 4RI 6912,20 1819
NTZ 271 6471,40 1703 SM125 - 4RI 7216,20 1899
SM160 - 4RAI 8101,60 2132
LTZ-22 1713,80 451 SM175 - 4RI 8732,40 2298
LTZ-28 1934,20 509 SM185 - 4RI 8850,20 2329
LTZ-40 2660,00 700 SZ084 - 4VI 5392,20 1419
LTZ-44 2686,60 707 SZ090 - 4VI 5696,20 1499
LTZ-50 3408,60 897 SZ100 - 4VI 6102,80 1606
LTZ-88 5791,20 1524 SZ110 - 4VI 6475,20 1704
LTZ-100 6471,40 1703 SZ120 - 4VI 6752,60 1777
SZ115 - 4RI 6912,20 1819
SZ125 - 4RI 7216,20 1899
SZ160 - 4RAI 8101,60 2132
SZ175 - 4RI 8732,40 2298
SZ185 - 4RI 8850,20 2329
Zastrzegamy sobie prawo zmiany cen bez powiadamiania. Wszystkie poprzednie cenniki tracą ważność.

Agregaty skraplające OptymaTM R404A/R507 - MBP/HBP

Agregaty skraplające OptymaTM R404A/R507 - MBP/HBP

“Typ agregatu
OptymaTM” Typ sprężarki “Wydajność chłodnicza (W) wg ASHERCOM
totocz. 32°C - SH=10K, SC -w dopuszczalnym zakresie pracy” Cena netto pln Cena euro netto
5°C 0°C -5°C -10°C -15°C -20°C -25°C -30°C

OP-MCZC030MTA02E MTZ18 3505 2908 2357 1854 1407 1021 698 441 2675,2 704
OP-MGZD030MTA02E 3765 3098 2489 1941 1460 1051 713 448 2834,8 746
MGZ018 1975
HGZ018 2072

OP-MCZC038MTA02E MTZ22 4803 4061 3372 2739 2168 1663 1230 870 3013,4 793
OP-MGZD038MTA02E 5255 4405 3622 2916 2289 1744 1282 901 3165,4 833
MGZ022 2699
HGZ022 2947

OP-MCZC048MTA02E MTZ28 6363 5392 4493 3663 2913 2240 1651 1142 3598,6 947
OP-MGZD048MTA02E 6639 5602 4640 3766 2977 2279 1671 1150 3781 995
MGZ028 3138
HGZ028 3682

OP-MCZC054MTA02E MTZ32 6876 5892 4967 4107 3317 2605 1975 1432 3891,2 1024
OP-MGZD054MTA02E 7231 6156 5157 4236 3403 2658 2006 1447 4088,8 1076
MGZ032 3753
HGZ032 4016

OP-MCZC060MTA02E MTZ36 7689 6654 5654 4716 3841 3044 2328 1703 4267,4 1123
OP-MGZD060MTA02E 8580 7330 6157 5076 4092 3212 2438 1772 4495,4 1183
MGZ036 4478
HGZ036 5075
Zastrzegamy sobie prawo zmiany cen bez powiadamiania. Wszystkie poprzednie cenniki tracą ważność.
Agregaty skraplające OptymaTM R404A/R507 - MBP/HBP

“Typ agregatu
OptymaTM” Typ sprężarki “Wydajność chłodnicza (W) wg ASHERCOM
totocz. 32°C - SH=10K, SC -w dopuszczalnym zakresie pracy” Cena netto pln Cena euro netto
5°C 0°C -5°C -10°C -15°C -20°C -25°C -30°C

OP-MCZC068MTA02E MTZ40 8819 7634 6508 5450 4468 3569 2762 2053 4788 1260
OP-MGZD068MTA02E 10036 8566 7205 5955 4824 3817 2932 2167 5042,6 1327
MGZ040 4854
HGZ040 5524

OP-MCZC086MTA02E MTZ51 10682 9146 7692 6349 5119 4020 3054 2231 5019,8 1321
OP-MGZD086MTA02E 11869 10046 8364 6830 5453 4240 3198 2319 5263 1385
MGZ050 6163
HGZ050 7079

OP-MCZC096MTA02E MTZ57 11854 10085 8423 6900 5520 4291 3222 2316 5449,2 1434
OP-MGZD096MTA02E 12570 10620 8824 7184 5717 4422 3310 2370 5730,4 1508

OP-MCZC108MTA02E MTZ65 14187 12051 10080 8277 6653 5215 3969 2914 6228,2 1639
OP-MGZD108MTA02E 15346 12932 10728 8740 6972 5429 4113 3005 6539,8 1721
MGZ064 8221
HGZ064 8694

OP-MCZC121MTA02E MTZ73 15997 13601 11397 9372 7552 5939 4545 3362 6847,6 1802
OP-MGZD121MTA02E 16355 13876 11596 9513 7650 6004 4586 3387 7189,6 1892

OP-MCZC136MTA02E MTZ81 17550 15106 12794 10663 8715 6956 5399 4048 7619 2005
OP-MGZD136MTA02E 19198 16363 13748 11361 9207 7295 5630 4198 8018 2110
MGZ080 10638
HGZ080 11340
Zastrzegamy sobie prawo zmiany cen bez powiadamiania. Wszystkie poprzednie cenniki tracą ważność.
Agregaty skraplające OptymaTM R404A/R507 - MBP/HBP

“Typ agregatu
OptymaTM” Typ sprężarki “Wydajność chłodnicza (W) wg ASHERCOM
totocz. 32°C - SH=10K, SC -w dopuszczalnym zakresie pracy” Cena netto pln Cena euro netto
5°C 0°C -5°C -10°C -15°C -20°C -25°C -30°C

OP-MCZC171MTA02E MTZ100 20564 17700 14950 12379 9998 7843 5928 4277 8405,6 2212
OP-MGZD171MTA02E 22796 19391 16211 13283 10624 8259 6205 4455 8827,4 2323
MGZ100 12511
HGZ100 13103

OP-MGZC215MTA02E MTZ125 28004 23863 20030 16512 13348 10539 8107 6040 10951,6 2882
OP-MGZD215MTA02E 29669 25174 21026 17266 13894 10937 8384 6234 11502,6 3027
MGZ125 15895
HGZ125 17592

OP-MGZC242MTA02E MTZ144 30429 26266 22309 18642 15268 12229 9526 7180 12239,8 3221
OP-MGZD242MTA02E 32468 27839 23536 19558 15952 12718 9881 7430 12855,4 3383
MGZ144 17538
HGZ144 19641

OP-MGZC271MTA02E MTZ160 34290 29508 25030 20873 17070 13642 10611 7989 13417,8 3531
OP-MGZD271MTA02E 37016 31624 26604 22021 17878 14199 10995 8239 14094,2 3709
MGZ160 19120
HGZ160 21898

SH - przegrzanie RGT - temperatura gazu na ssaniu
SC - dochłodzenie
Zastrzegamy sobie prawo zmiany cen bez powiadamiania. Wszystkie poprzednie cenniki tracą ważność.

FRASCOLD

1 euro =
FRASCOLD

Indeks Typ urządzenia Cena netto Cena netto
pln euro
Sprężarki semihermetyczne
002926 A054Y SPR.SEMIHERM. 2 139,97 563
002927 A055Y SPR.SEMIHERM. 2 139,97 563
002928 A075Y SPR.SEMIHERM. 2 161,34 569
002929 A076Y SPR.SEMIHERM. 2 161,34 569
002930 A157Y SPR.SEMIHERM. 2 357,18 620
002931 A158Y SPR.SEMIHERM. 2 357,18 620
002924 A16Y SPR.SEMIHERM. 2 179,14 573
002925 A17Y SPR.SEMIHERM. 2 179,14 573
002946 B1510Y SPR.SEMIHERM. 2 403,46 632
002944 B159Y SPR.SEMIHERM. 2 403,46 632
002945 B210Y SPR.SEMIHERM. 2 684,76 707
007634 C211Y SPR.SEMIHERM. 2 784,46 733
002933 D211Y SPR.SEMIHERM. 2 877,03 757
002906 D213Y SPR.SEMIHERM. 2 877,03 757
002907 D215Y SPR.SEMIHERM. 2 877,03 757
007857 D313Y SPR.SEMIHERM. 3 040,83 800
002934 D315Y SPR.SEMIHERM. 3 040,83 800
002935 D316Y SPR.SEMIHERM. 3 040,83 800
002940 D318Y SPR.SEMIHERM. 3 112,04 819
002936 D319Y SPR.SEMIHERM. 3 112,04 819
002937 D416Y SPR.SEMIHERM. 3 647,11 960
007737 D418Y SPR.SEMIHERM. 3 834,86 1 009
007737 D418Y SPR.SEMIHERM. 3 834,86 1 009
002900 F416Y SPR.SEMIHERM. 4 493,58 1 183
002939 F419Y SPR.SEMIHERM. 4 493,58 1 183
002908 F424Y SPR.SEMIHERM. 4 632,45 1 219
007859 F519Y SPR.SEMIHERM. 4 725,03 1 243
002910 F524Y SPR.SEMIHERM. 4 694,57 1 235
002911 F525Y SPR.SEMIHERM. 4 997,00 1 315
002912 F725Y SPR.SEMIHERM. 5 187,00 1 365
007861 Q421Y SPR.SEMIHERM. 4 767,76 1 255
002959 Q425Y SPR.SEMIHERM. 4 871,02 1 282
008368 Q425Y+CC SPR.SEMIHERM. 5 498,60 1 447
007860 Q521Y SPR.SEMIHERM. 4 988,52 1 313
002942 Q525Y SPR.SEMIHERM. 5 091,78 1 340
002960 Q528Y SPR.SEMIHERM. 5 050,64 1 329
002961 Q528Y+CC SPR.SEMIHERM. 5 643,00 1 485
002962 Q533Y SPR.SEMIHERM. 5 533,30 1 456
002943 Q725Y SPR.SEMIHERM. 5 161,26 1 358
002922 Q728Y SPR.SEMIHERM. 5 430,04 1 429
002923 Q733Y SPR.SEMIHERM. 5 750,50 1 513
002913 S533Y SPR.SEMIHERM. 5 985,51 1 575
002914 S733Y SPR.SEMIHERM. 6 227,64 1 639
002938 S739Y SPR.SEMIHERM. 6 298,85 1 658
002915 S1039Y SPR.SEMIHERM. 6 370,06 1 676
002916 S1051Y SPR.SEMIHERM. 6 907,73 1 818
002918 S15.51Y SPR.SEMIHERM. 7 110,68 1 871
002963 S15.56Y SPR.SEMIHERM. 7 602,06 2 001
008826 S1551Y+CC SPR.SEMIHERM. 7 759,60 2 042
008367 S1556Y+CC SPR.SEMIHERM. 8 253,60 2 172
002919 S20.56Y SPR.SEMIHERM. 8 029,34 2 113
002905 V10 42-29Y SPR.SEMIHERM.2-ST 12 223,86 3 217
002964 V15.59Y SPR.SEMIHERM. 10 243,01 2 696
002967 V15.71Y SPR.SEMIHERM. 10 450,43 2 750
002909 V20.59Y SPR.SEMIHERM. 10 450,43 2 750
002968 V20.84Y SPR.SEMIHERM. 10 879,09 2 863
002921 V25.71Y SPR.SEMIHERM. 10 879,09 2 863
002965 V25.93Y SPR.SEMIHERM. 11 304,30 2 975
009107 V2571Y+US SPRĘŻARKA FRASCOLD 11 571,00 3 045
002971 V30.84Y SPR.SEMIHERM. 11 304,30 2 975
002972 V30.84Y+US SPR.SEMIHERM. 11 996,60 3 157
002973 V30.84Y+US+GRZ. SPR.SEMIHERM. 12 258,80 3 226
002966 V32.93Y SPR.SEMIHERM. 11 739,88 3 089
008112 V32.93Y+US SPR.SEMIHERM. 12 429,80 3 271
007635 W40.142Y SPR.SEMIHERM. 20 849,00 5 487
003031 W40.142Y SPR.SEMIHERM.+US 21 542,20 5 669
003032 W40.142Y SPR.SEMIHERM.+US+CH 20 849,00 5 487
000257 W40.168Y SPR.SEMIHERM. 20 849,00 5 487
007624 W40.168Y SPR.SEMIHERM. 20 849,00 5 487
007849 W50.168Y SPR.SEMIHERM. 21 270,75 5 598
007863 W50.187Y SPR.SEMIHERM. 21 270,75 5 598
009201 W50.187Y+US+CC+EDPS SPR.SEMIHE 22 655,60 5 962
007675 W50.187Y+US+EDPS SPR.SEMIHERM. 21 964,00 5 780
002974 W60.187Y SPR.SEMIHERM. 22 131,54 5 824
007850 W60.206Y SPR.SEMIHERM. 22 131,54 5 824
007851 W70.206Y SPR.SEMIHERM. 23 417,53 6 163
007852 W70.228Y SPR.SEMIHERM. 23 417,53 6 163
007853 W75.228Y SPR.SEMIHERM. 24 703,52 6 501
007854 W75.240Y SPR.SEMIHERM. 25 820,12 6 795
007855 W80.240Y SPR.SEMIHERM. 25 820,12 6 795
002969 Z25.106Y SPR.SEMIHERM. 14 094,08 3 709
009338 Z30 102-51Y SPR.SEMIHERM.DWUST 21 557,68 5 673
007845 Z30.126Y SPR.SEMIHERM. 14 612,62 3 845
002970 Z35.106Y SPR.SEMIHERM. 14 519,28 3 821
007862 Z40.126Y SPR.SEMIHERM. 15 252,16 4 014
007847 Z40.154Y SPR.SEMIHERM. 18 249,36 4 802
007848 Z50.154Y SPR.SEMIHERM. 19 535,35 5 141
007978 ZZ 30 126Y SPR.SEMIHERM. 30 694,45 8 077
Agregaty skraplające
003014 SA054AY KPL.AGR.FRASCOLD 3 769,60 992
003016 SA054AY/2 KPL.AGR.FRASCOLD 4 320,60 1 137
003018 SA075AY KPL.AGR FRASCOLD 4 073,60 1 072
003020 SA075AY/2 KPL.AGR.FRASCOLD 4 343,40 1 143
002948 SA157AY KPL.AGR.FRASCOLD 4 826,00 1 270
002952 SA157AY/2 KPL.AGR.FRASCOLD 4 582,80 1 206
003042 SA159BY KPL.AGR.FRASCOLD 4 305,40 1 133
007636 SA159BY/2 KPL.AGR.FRASCOLD 4 632,20 1 219
003006 SA16AY KPL.AGR.FRASCOLD 4 092,60 1 077
003008 SA16AY/2 KPL.AGR.FRASCOLD 4 427,00 1 165
003009 SA17AY KPL.AGR.FRASCOLD 4 092,60 1 077
003012 SA17AY/2 KPL.AGR.FRASCOL 4 427,00 1 165
003049 SA210BY KPL.AGR.FRASCOL 5 247,80 1 381
003025 SA210BY/2 KPL.AGR.FRASCOL 4 845,29 1 275
003026 SA211DY KPL.AGR.FRASCOL 5 464,40 1 438
003028 SA211DY/2 KPL.AGR.FRASCOL 6 045,80 1 591
003029 SA213DY KPL.AGR.FRASCOL 5 464,40 1 438
003053 SA213DY/2 KPL.AGR.FRASCOL 6 045,80 1 591
003035 SA313DY KPL.AGR.FRASCOLD 5 620,20 1 479
003056 SA313DY/2 KPL.AGR.FRASCOLD 6 197,80 1 631
003037 SA318DY KPL.AGR.FRASCOLD 5 688,60 1 497
003060 SA318DY/2 KPL.AGR.FRASCOLD 6 266,20 1 649
003100 SA416DY KPL.AGR.FRASCOLD 6 304,20 1 659
003103 SA416DY/2 KPL.AGR.FRASCOLD 7 436,60 1 957
008258 SA418YD/2 KPL.AGR.FRASCOLD 7 748,20 2 039
008259 SA419YF/2 KPL.AGR.FRASCOLD 7 634,20 2 009
003106 SA425QY/2 KPL.AGR.FRASCOLD 8 538,60 2 247
008595 SA519QY/2 KPL.AGR.FRASCOLD 10 035,80 2 641
003109 SA525QY/2 KPL.AGR.FRASCOL 8 538,60 2 247
003112 SA528QY/2 KPL.AGR.FRASCOL 8 641,20 2 274
003115 SA533QY/2 KPL.AGR.FRASCOL 9 028,80 2 376
003118 SA725QY/2 KPL.AGR.FRASCOLD 10 594,40 2 788
003121 SA728QY/2 KPL.AGR.FRASCOLD 10 704,60 2 817
003124 SA733QY/2 KPL.AGR.FRASCOLD 11 510,20 3 029
003127 SA739SY/2 KPL.AGR.FRASCOLD 11 780,00 3 100
003021 SA1039SY/2 KPL.AGR.FRASCOLD 14 052,40 3 698
003082 SA1051SY/2 KPL.AGR.FRASCOLD 12 973,20 3 414
003022 SA1551SY/2 KPL.AGR.FRASCOLD 14 759,20 3 884
003023 SA1556SY/2 KPL.AGR.FRASCOLD 15 226,60 4 007
003088 SA2056SY/2 KPL.AGR.FRASCOL 16 302,00 4 290
003090 SA2059VY/2 KPL.AGR.FRASCOL 19 767,60 5 202
003091 SA2084VY/2 KPL.AGR.FRASCOL 20 014,60 5 267
003098 SA25106ZY/4 KPL.AGR.FRASCOL 26 018,60 6 847
003094 SA2571VY/2 KPL.AGR.FRASCOL 20 489,60 5 392
003096 SA3084VY/4 KPL.AGR.FRASCOL 24 179,40 6 363
Części zamienne
002979 ADAPTER REG.POZ.OLEJU “W”FRASC 171,00 45
000254 AMORTYZATOR KPL.SPR.S FRASCOLD 212,80 56
002988 AMORTYZATOR KPL.SPR.S FRASCOLD 212,80 56
002957 AMORTYZATOR KPL.SPR.V FRASCOLD 254,60 67
002958 AMORTYZATOR KPL.SPR.W;Z FRASCO 254,60 67
002956 CEWKA CC;US 230V SPRĘŻAR.FRASC 121,60 32
007980 CHŁOD.OLEJ.SPR.ŚR.SZ-A0C3-FRAS 6 487,35 1 707
008238 CHŁOD.OLEJ.SPR.ŚR.SZ-A0C4-FRAS 6 982,41 1 837
002986 FILTR OLEJU V-Z-W FRASCOLD 543,40 143
009696 GŁOWICA SPRĘŻAREK “F” FRASCOLD 418,00 110
003003 GŁOWICA SPRĘŻAREK “S” FRASCOLD 418,00 110
002978 GRZAŁ FRASCOLD 150W V,Z,W 262,20 69
002976 GRZAŁ FRASCOLD 50W A,B,D 174,80 46
002977 GRZAŁ FRASCOLD 70W F,Q,S 174,80 46
002980 KOŁNIERZ REG.WYRÓW.OLEJU FRAS 304,00 80
008866 KRIWAN INT69 SPR.FRASCOLD A-S 231,80 61
008867 KRIWAN INT69TM SPR.FRASCOLD V- 459,80 121
007981 LINIA OLEJOWA SPR.ŚR.C-TSH FRA 3 669,37 966
000250 ŁOŻYSKA GŁÓWN.SPR.”S” STARY MO 281,20 74
009656 ŁOŻYSKA GŁÓWN.SPR.F FRASCOLD 231,80 61
008060 ŁOŻYSKA GŁÓWN.SPR.Q FRASCOLD 254,60 67
002985 ŁOŻYSKA GŁÓWN.SPR.V-Z-W FRASCO 361,00 95
007979 ODOLEJACZ SPR.ŚR.FRASCOLD120L 11 848,60 3 118
008246 OLEJ FCH-R22-SPR.ŚRUB.FRAS-20l 2 439,90 642
008247 OLEJ FCL-R404,134 SPR.ŚRUB.20l 2 439,90 642
009104 PŁYTA ELEK.V;Z;W FRAS po 2000 809,40 213
009741 PŁYTA ELEK.V;Z;W FRAS.do 2000 809,40 213
009816 PŁYTA ELKTR.SPRĘŻAREK D FRASCO 589,00 155
009389 PŁYTA ZAW.D318Y FRASC.(do1997) 494,00 130
009813 PŁYTA ZAW.D416 FRAS. po 1997 494,00 130
008932 PŁYTA ZAW.Q725;525;733;728 FRA 494,00 130
009742 PŁYTA ZAW.S1039 po 1997 FRASCO 562,40 148
003197 PŁYTA ZAW.S1051 DO 1997 FRASCO 410,40 108
008536 PŁYTA ZAW.S1051 OD 1997 FRASCO 562,40 148
008245 PŁYTA ZAW.S1551 DO 1997 FRASCO 608,00 160
008244 PŁYTA ZAW.S1551 OD 1997 FRASCO 608,00 160
008535 PŁYTA ZAW.S1556;2056 FRASCOLD 608,00 160
008533 PŁYTA ZAW.V1571 FRASCOLD 896,80 236
008532 PŁYTA ZAW.V2084 FRASCOLD 980,40 258
009264 PŁYTA ZAW.V2571 FRASCOLD 980,40 258
009495 PŁYTA ZAW.W50 187 FRASCOLD 980,40 258
009219 PŁYTA ZAW.W50168 FRASCOLD 980,40 258
009496 PŁYTA ZAW.W60 187 FRASCOLD 1 026,00 270
008534 PŁYTA ZAW.Z25106 FRASCOLD 896,80 236
009172 PŁYTA ZAW.Z40154 FRASCOLD 980,40 258
002991 PRES.RÓŻN V-Z-W CZĘŚĆ ZAMIENNA 532,00 140
008936 PRESOST.DELTA P DO SPR.V;Z;W 592,80 156
000255 PRZYŁĄCZE ELEKTR.SPR.”S” FRASC 630,80 166
003001 REGUL.WYD.SPRĘŻ.Q 50% FRASCOLD 638,40 168
Części zamienne
003002 REGUL.WYD.SPRĘŻ.S 50% FRASCOLD 661,20 174
003000 REGUL.WYD.SPRĘŻ.W 25%-FRASCOLD 706,80 186
007960 SILNIK S15.51 400/3/50 PWS FRA 2 276,20 599
007893 SILNIK V32.93 400/3/50 PWS FRA 3 207,20 844
009484 SILNIK Z25 106 400/3/50 PWS FR 2 743,60 722
009485 SILNIK Z30 126 400/3/50 PWS FR 2 838,60 747
000253 SKRZYNKA ELEKTR.SPR.”S” FRASC 281,20 74
007959 TŁOK+KORB KPL.D318,D418 FRASCO 364,80 96
009727 TŁOK+KORB KPL.F528;728 po 1999 397,20 105
009168 TŁOK+KORB KPL.Q528;728 FRASCOL 361,00 95
008931 TŁOK+KORB KPL.Q533;733 FRASCOL 361,00 95
008243 TŁOK+KORB KPL.S1551 STARY MOD 410,40 108
002987 TŁOK+KORB KPL.S1551;S1051 FRAS 410,40 108
000249 TŁOK+KORB KPL.S1556;S2056 FRAS 410,40 108
009538 TŁOK+KORB KPL.S533;733 353,40 93
009817 TŁOK+KORB KPL.S739;103 do 9/97 364,80 96
009575 TŁOK+KORB KPL.S739;103 od 9/97 364,80 96
002984 TŁOK+KORB KPL.V1571;V2571 FRAS 676,40 178
003004 TŁOK+KORB KPL.V2084;V3084 FRAS 676,40 178
009497 TŁOK+KORB KPL.W50 187;60 187 809,40 213
009544 TŁOK+KORB KPL.W50168;40168 FRA 714,40 188
009426 TŁOK+KORB KPL.W60206;75228 809,40 213
009044 TŁOK+KORB KPL.Z50154Y;Z40154 F 809,40 213
008945 TŁOK+KORBOWÓD D211Y CZĘŚĆ ZAMI 353,40 93
003141 TŁOK+PIERŚC. D213,D313 FRAS 353,40 93
002901 USZCZ.CC;US GŁOW SPR.F;S FRASC 22,80 6
002904 USZCZ.CC;US GŁOW.SPR V,W,Z FRA 22,80 6
002899 USZCZ.CC;US GŁOW.SPR.D;Q FRASC 22,80 6
002902 USZCZ.CEWKI CC SPRĘŻ.Q FRASC. 22,80 6
002903 USZCZ.CEWKI CC SPRĘŻ.S,V,Z,W C 22,80 6
000251 USZCZ.S15.56;S20.56 KPL.FRASCO 410,40 108
009655 USZCZ.S1551 KPL.FRASCOLD 495,62 130
009694 USZCZ.SPR.Q KPL.FRASCOLD 323,00 85
002981 USZCZ.V15.71 KPL.FRASCOLD 475,00 125
003005 USZCZ.V1559;V2059 KPL.FRASCOLD 475,00 125
002989 USZCZ.V20.84 KPL.FRASCOLD 475,00 125
002982 USZCZ.V25.71 KPL.FRASCOLD 475,00 125
002990 USZCZ.V30.84 KPL.FRASCOLD 475,00 125
009739 USZCZ.W 60206;70206 KPL.FRASCO 589,00 155
009498 USZCZ.W50187;60187 KPL.FRAS 589,00 155
009725 WAŁ KORB.F424;524;525;416;519. 676,40 178
009726 WAŁ KORB.F528;421,521;728 FRAS 676,40 178
008541 WAŁ KORB.Q533;733 FRASCOLD 809,40 213
009464 WAŁ KORB.S1556;2056 FRASCOLD 1 026,00 270
009425 WAŁ KORB.W40142 - W70206 3 100,80 816
009710 WEN.250 GŁOW.KPL.SPR.A-F FRASC 668,80 176
009711 WEN.250 GŁOW.KPL.SPR.Q FRASCOL 668,80 176
007935 WEN.250 GŁOW.SPR.A-Q FRASCOLD 668,80 176
009713 WEN.300 GŁOW.KPL.SPR.S-V FRASC 691,60 182
Części zamienne
009714 WEN.300 GŁOW.KPL.SPR.W FRASCOL 691,60 182
009712 WEN.300 GŁOW.KPL.SPR.Z FRASCOL 691,60 182
003128 WEN.300 GŁOW.SPR.S-W FRASCOLD 691,60 182
007983 WSKAŹNIK ELEKTRONICZ 462,42 122
000252 WZIERNIK OLEJU SPR.”S” FRASC 231,80 61
000248 ZAW.SSĄCY S15.51;15.56;V20.56 397,20 105
002983 ZAW.SSĄCY S5.33-S10.51 FRASC 410,40 108
000247 ZAW.TŁOCZNY SPR.”S” FRASCOLD C 281,20 74

Zastrzegamy sobie prawo zmiany cen bez powiadamiania. Wszystkie poprzednie cenniki tracą ważność.

Ch�odnie i mro�nie od A do Z

Firma Technoblock Polska Sp. z o.o. dzia�aj�ca na rynku polskim od roku 1994 posiada w swojej ofercie pocz�wszy od kom�r poprzez r�nego rodzaju drzwi do ch�odni i mro�ni, a sko�czywszy na szerokiej gamie urz�dze� z kompletn� automatyk� i sterowaniem z mo�liwo�ci� pod��czenia urz�dze� kontrolno-pomiarowych jako monitoring. Z kom�r ch�odniczych i mro�niczych oferuje obudowy tradycyjne z wykorzystaniem przemys�owych paneli styropianowych i poliuretanowych oraz obudowy z odpowiednio przygotowanych element�w bez konieczno�ci stosowania specjalnych narz�dzi. S� to komory sk�adane za pomoc� zaczep�w hakowych, w wykonaniu tylko z poliuretanu. Powierzchnie zewn�trzne jak i wewn�trzne �cian wykonane s� standardowo z blachy ocynkowanej malowanej lub pokrywanej tworzywem sztucznym, dodatkowo zabezpieczane foli�. Dla specjalnego przeznaczenia kom�r �ciany mog� by� pokryte blach� ze stali nierdzewnej.

Dla kom�r z przemys�owych paneli poliuretanowych modu� p�yty wynosi 1000 mm, natomiast d�ugo�� maksymalnie do 15 mb. Dla kom�r z paneli poliuretanowych ��czonych za pomoc� zaczep�w hakowych modu�y wynosz� odpowiednio 1050 i 525 mm, d�ugo�� standardowa od 2100 do 2625 mm.
Izolacja cieplna kom�r g��wnie wykonywana jest z pianki poliuretanowej, kt�rej wsp�czynniki przenikania wynosz� odpowiednio dla przyk�adowych grubo�ci (W/m2K):
? ch�odnicza, 80 mm - k = 0,267;
? mro�nicza, 100 mm - k = 0,222;
? mro�nicza, 120 mm - k = 0,187,
? mro�nicza, 150 mm - k = 0,161.

Do wyka�czania kom�r z przemys�owych paneli poliuretanowych wykorzystywane s� k�towniki ocynkowane, malowane w kolorze komory oraz k�towniki p�okr�g�e PVC do wyka�czania kom�r od strony wewn�trznej. W celu wyr�wnania ci�nienia wewn�trznego i otoczenia montuje si� w �cianach kom�r zawory powietrzne.

Drzwi i komory ch�odnicze firmy ‘’COLDOR'’

Firma COLDOR, kt�rej siedziba i zarazem zak�ad produkcyjny znajduje si� w Tarczynie ko�o Warszawy, jest producentem systemu drzwi i kom�r ch�odniczych. Produkcja oparta jest na technologii wtrysku poliuretanu. Do�wiadczenie nasze si�ga pocz�tku lat 90-tych, kiedy to wyprodukowali�my pierwsze drzwi ch�odnicze. Dzisiaj, posiadamy dwie wtryskarki wysokoci�nieniowe do poliuretanu oraz pras� p�kow� 2 + 2, pozwalaj�c� na ci�g�� produkcj� du�ej ilo�ci drzwi i kom�r ch�odniczych. Wprowadzony system zarz�dzania jako�ci�, oparty o normy ISO 9001: 2000, ma na celu zaspokojenie potrzeb klient�w. Jako�� wyrob�w sygnowanych mark� COLDOR jest kontrolowana na ka�dym etapie procesu produkcyjnego, a materia�y i akcesoria u�ywane do ich wytwarzania pochodz� wy��cznie od renomowanych dostawc�w. Zastosowana technologia pozwala na wyprodukowanie drzwi o gabarytach przekraczaj�cych nawet cztery metry szeroko�ci i wysoko�ci. Wykonujemy je z blach ocynkowanych lakierowanych g��wnie w kolorze RAL 9010 lub RAL 9002 oraz blach kwasoodpornych g�adkich lub mazerowanych w k�ka.
Drzwi produkcji firmy COLDOR posiadaj� atest PZH do zastosowania w zak�adach przetw�rstwa spo�ywczego.
W ofercie naszej mo�na odnale�� drzwi przesuwne, zawiasowe, wahad�owe, kolejkowe, jedno lub dwuskrzyd�owe, jak i komory modu�owe mro�nicze i ch�odnicze. COLDOR produkuje drzwi na zawiasach o wielu przeznaczeniach. W programie produkcyjnym znajduj� si� drzwi szeroko�ci od 800 mm do 2500 mm i wysoko�ci od 1900 po 3200. S� to drzwi do kom�r o temperaturach dodatnich i ujemnych do -50oC. Mog� to by� r�wnie� drzwi do u�ytku domowego, do zak�ad�w przemys�owych, dziel�ce barier� izoluj�c� pomieszczenia gospodarcze lub produkcyjne. Wykonujemy drzwi kolejkowe jednoskrzyd�owe, dwuskrzyd�owe z blach powlekanych lub nierdzewnych. Na specjalne zam�wienie wytwarzamy drzwi o nietypowych wymiarach i zastosowaniu.

Mro�nie i ch�odnie z p�yty BALEXTHERM CH

P�yty warstwowe ch�odnicze BALEX-THERM CH produkcji firmy BALEX METAL Sp. z o.o. z Bolszewa przeznaczone s� do stosowania jako przegrody zewn�trzne, przekrycia stropowe i przegrody wewn�trzne w stacjonarnych obiektach przechowalniczych, ch�odniach oraz mro�niach oraz jako elementy kom�r wewn�trz innych obiekt�w lub jako elementy ocieplaj�ce �ciany lub stropy w istniej�cych obiektach.

P�yty jako przegrody zewn�trzne przenosz� obci��enia termiczne i obci��enia wiatrem, a przekrycia stropowe os�oni�te dodatkowym pokryciem tzw. tropikiem, przenosz� wy��cznie obci��enia termiczne.
W zale�no�ci od grubo�ci rdzenia i temperatury wewn�trznej pomieszczenia, przewiduje si� zakres stosowania jaki przedstawiono w tabeli 1.

Podstawowe informacje
P�yty warstwowe BALEXTHERM CH sk�adaj� si� z dw�ch ok�adzin z blachy stalowej oraz z rdzenia konstrukcyjno-izolacyjnego. Rdze� wykonany z bezfreonowej, przyjaznej dla �rodowiska pianki poliuretanowej spienianej pentanem, o g�sto�ci 40�3 kg/m3 i wyj�tkowo wysokiej izolacyjno�ci termicznej. Obliczeniowy wsp�czynnik przewodzenia ciep�a wynosi obl = 0,022 W/mK, przy �redniej temperaturze przegrody 0oC. Pianka przenosi napr�enia styczne w p�ycie, utrzymanie sta�ego dystansu mi�dzy stalowymi ok�adzinami oraz jest najwy�szej klasy materia�em termoizolacyjnym.

P�yta BALEXTHERM CH

G��wnym zadaniem ok�adzin jest przenoszenie napr�e� normalnych, jak r�wnie� zabezpieczenie obiektu przed czynnikami atmosferycznymi. Ok�adziny tych p�yt warstwowych wykonywane s� z obustronnie ocynkowanej (masa pow�oki 275 g/m2) blachy stalowej gatunku S220GD, S250GD lub S280GD powlekanej pow�okami organicznymi jak poliester lub z blachy stalowej z pow�ok� aluminiowo-cynkow� (masa pow�oki 185 g/m2) gatunku S250GD i S280GD wed�ug PN-EN 10326:2005 albo te� ze stali nierdzewnej w gatunkach X5CrNi18-10 (1.4301) wed�ug PN-EN 10088-1:1998. Ok�adziny stalowe p�yt warstwowych w wykonaniu standardowym powlekane s� lakierami poliestrowymi. Ze wzgl�du na cz�sto podwy�szone wymagania antykorozyjne, a tak�e kontakt z �ywno�ci� w przypadku przechowalni, ch�odni i mro�ni, ok�adziny mog� by� pokryte pow�okami PVDF, PCV(F). Rdze� poliuretanowy w czo�owej p�aszczy�nie styku (rys. 1) ju� w procesie produkcyjnym jest frezowany na kszta�t podw�jnego wpustu i wypustu, w celu uzyskania maksymalnej szczelno�ci i poprawy w�asno�ci termoizolacyjnych oraz prawid�owego usytuowania ��czonych p�yt w jednej p�aszczy�nie. Nowo�ci� jest takie ukszta�towanie zamk�w ok�adziny zewn�trznej i wewn�trznej w kszta�cie podw�jnego zawini�cia blach, kt�re powoduje zwi�kszenie szczelno�ci ogniowej i zachowanie integralno�ci styku p�yt nawet w surowych warunkach bada� ogniowych.

Taka konstrukcja p�yty spe�nia wysokie wymagania izolacyjno�ci cieplnej, wysokiej wytrzyma�o�ci mechanicznej (no�no�ci i sztywno�ci) przy dopuszczalnym, szerokim zakresie r�nic temperatur pomi�dzy ok�adzin� zewn�trzn� i wewn�trzn�, pozwalaj�cym jednocze�nie na du�e rozpi�to�ci podp�r, zar�wno w stropie jak i na �cianach.

Czujniki temperatury

Prace badawcze, kt�re rozpocz�li�my w roku 2000, maj�ce na celu okre�lenie wp�ywu mechanicznej konstrukcji czujnik�w na czas ich reakcji, przynios�y wiele interesuj�cych spostrze�e�. W efekcie zaowocowa�y opracowaniem konstrukcji i technologii monta�u pozwalaj�cych znacznie zmniejszy� sta�� czasow� i poprawi� parametry metrologiczne produkowanych czujnik�w. Wyniki bada� czasu reakcji czujnik�w zosta�y zamieszczone w ko�cowej cz�ci prezentowanego opracowania.

Temperatura jest jednym z podstawowych parametr�w istotnych nie tylko dla prawid�owego funkcjonowania i rozwoju organizm�w �ywych, ale r�wnie� dla poprawnego prowadzenia proces�w technologicznych i funkcjonowania wszelkiego rodzaju maszyn i urz�dze�. Pomiary i regulacja temperatury wyst�puj� we wszystkich dziedzinach, pocz�wszy od pomiar�w temperatury otoczenia, poprzez pomiary w laboratoriach naukowych, medycynie, produkcji i hodowli ro�lin, w budownictwie, a sko�czywszy na zastosowaniach przemys�owych w energetyce, przemy�le chemicznym i metalurgii, przetw�rstwie rolno-spo�ywczym, ch�odnictwie itp. Tak r�norodne potrzeby spowodowa�y opracowanie wielu metod pomiaru temperatury.

Podstawowe metody pomiaru temperatury Prace badawcze, kt�re rozpocz�li�my w roku 2000, maj�ce na celu okre�lenie wp�ywu mechanicznej konstrukcji czujnik�w na czas ich reakcji, przynios�y wiele interesuj�cych spostrze�e�. W efekcie zaowocowa�y opracowaniem konstrukcji i technologii monta�u pozwalaj�cych znacznie zmniejszy� sta�� czasow� i poprawi� parametry metrologiczne produkowanych czujnik�w. Wyniki bada� czasu reakcji czujnik�w zosta�y zamieszczone w ko�cowej cz�ci prezentowanego opracowania.Do podstawowych metod pomiar�w temperatur nale��:
- pomiary wykorzystuj�ce zjawisko termoelektryczne - termopary s� �r�d�ami sygna�u pomiarowego;
- pomiary wykorzystuj�ce emisj� podczerwieni - pirometry;
- pomiary wykorzystuj�ce zmian� rezystancji czujnika;
- pomiary z czujnikami, w kt�rych pomiar jest przetwarzany w sensorze na posta� cyfrow�, a zmierzona warto�� jest przekazywana do urz�dzenia odczytuj�cego w formie binarnej.
Ka�da z tych metod ma pewne zalety, jak i wady, a tym samym ograniczony zakres zastosowa�.

Zjawiska termoelektryczne
Napi�cia termoelektryczne termopar w funkcji mierzonej temperatury pokrywaj� zakres od warto�ci bliskiej zera absolutnego do ok. 1800�C. Pomiary przy u�yciu termopar wymagaj� jednak kompensacji warto�ci odczytu o temperatur� w jakiej znajduje si� drugi koniec termopary - zimny koniec. Stosuje si� wi�c t� metod� g��wnie do pomiaru wysokiej temperatury, dla kt�rej zmiana temperatury zimnego ko�ca nie ma istotnego wp�ywu na dok�adno�� pomiaru.
Jako�� pomiaru t� metod� zale�y r�wnie� od jako�ci (czysto�ci) u�ytych na termopar� materia��w. Niew�tpliw� zalet� termopar jest to, �e w punkcie pomiarowym nie wydziela si� ciep�o, a warto�� sygna�u pomiarowego nie zale�y od grubo�ci przewod�w u�ytych na termopar�. Pozwala to na dokonywanie punktowych pomiar�w temperatury.

Pirometry
Do zalet metody pomiaru wykorzystuj�cej zjawisko emisji podczerwieni nale�y zaliczy� szeroki zakres pomiarowy i mo�liwo�� okre�lenia temperatury badanej powierzchni bez konieczno�ci bezpo�redniego z ni� kontaktu element�w pomiarowych. Stwarza to mo�liwo�� �atwego pomiaru temperatury ruchomych cz�ci maszyn, element�w trudnodost�pnych, diagnostyki izolacji cieplnych itp. Wad� s� b��dy pomiaru wynikaj�ce z r�nych wsp�czynnik�w emisji podczerwieni badanej powierzchni, zale�nych od rodzaju materia�u, chropowato�ci i barwy, oraz relatywnie du�e pole, z kt�rego jest odczytywana �rednia warto�� temperatury.

Zmiana rezystancji
Najbardziej rozpowszechniona metoda pomiaru temperatury wykorzystuje zjawisko zmiany rezystancji czujnika; zmierzenie zmiany rezystancji pozwala okre�li� temperatur�. Wyb�r typu elementu rezystancyjnego zale�y od zakresu temperaturowego, w�asno�ci metrologicznych, tolerancji wykonania, wymiar�w, stabilno�ci pomiar�w.
Najcz�ciej stosowanymi elementami rezystancyjnymi do tego typu czujnik�w s� termistory, oporniki platynowe Pt100, Pt500, Pt1000, oporniki niklowe lub miedziane. Wad� pomiar�w temperatury za pomoc� czujnika oporowego jest b��d powstaj�cy na skutek wydzielania si� ciep�a na elemencie pomiarowym.
(…)

Standaryzacja czujnik�w
Efektem standaryzacji czujnik�w pod wzgl�dem metrologicznym jest pe�na zamienno�� poszczeg�lnych typ�w czujnik�w oraz zamienno�� z czujnikami innych producent�w. Okre�lone normami w�asno�ci metrologiczne pozwalaj� r�wnie� na legalizacj� czujnik�w oraz eliminuj� konieczno�� justowania uk�ad�w pomiarowych na obiekcie.
(…)

Ig�owe czujniki temperatury typu Pt100-ICT, Pt500-ICT, Pt1000-ICT

Rurowe (przylgowe) czujniki temperatury typu Pt100-RCT, Pt500-RCT, Pt1000-RCT

Krzysztof SZANIAWSKI, Pawe� SZANIAWSKI

Wybrane aspekty wykorzystania ciep�a odpadowego

W artykule przedstawiono analiz� efektywno�ci wykorzystania ciep�a skraplania przegrzanych par czynnika ch�odniczego z zastosowaniem wymiennika p�ytowego do przygotowania c.w.u. w jednostopniowym spr�arkowym urz�dzeniu ch�odniczym. Okre�lono warunki graniczne ze wzgl�du na roczny koszt u�ytkowania wymiennika odzyskowego w por�wnaniu z zastosowaniem elektrycznego przep�ywowego podgrzewacza wody. Dla rozpatrywanych urz�dze� przeanalizowano wp�yw nak�ad�w inwestycyjnych oraz jednostkowego kosztu energii odpadowej i energii elektrycznej na ich roczny koszt u�ytkowania.

W standardowych urz�dzeniach ch�odniczych, ciep�o skraplania czynnika ch�odniczego jest odprowadzane na zewn�trz uk�adu za po�rednictwem ch�odziwa, na przyk�ad: powietrza zewn�trznego, wody, czy te� innego no�nika energii. Nowoczesne konstrukcje tych urz�dze� umo�liwiaj� wykorzystanie wspomnianego ciep�a w procesach przygotowania powietrza klimatyzacyjnego lub do przygotowania ciep�ej wody u�ytkowej - c.w.u. Ciep�a woda u�ytkowa mo�e by� u�yta do cel�w komunalno - bytowych lub nawet technologicznych. Takie uk�ady s� energooszcz�dne, poniewa� nie wymagaj� �adnego dodatkowego �r�d�a zasilania w energi� elektryczn�, natomiast wykorzystuj� energi� wcze�niej dostarczon� do spr�arki uk�adu ch�odniczego, jak r�wnie� ciep�o odebrane w parowaczu - za po�rednictwem czynnika ch�odniczego, z przestrzeni ch�odzonej [1]. W ka�dym urz�dzeniu ch�odniczym ciep�o pobrane z parownika oraz energia doprowadzana do nap�du spr�arki musz� by� odprowadzone w skraplaczu. W gospodarce istnieje wiele mo�liwo�ci wykorzystania ciep�a odpadowego. Wyb�r danego rozwi�zania zale�y od dziedziny zastosowania, a tak�e od jego koszt�w inwestycyjnych i eksploatacyjnych.

Rys. 1. Schemat ideowy analizowanego uk�adu ch�odniczego: P - parowacz, SP - spr�arka, WCO - wymiennik ciep�a do odzysku ciep�a skraplania, K - skraplacz, ZR - zaw�r rozpr�ny

Wzrost cen energii powoduje zwi�kszenie zainteresowania zar�wno inwestor�w jak i konstruktor�w energooszcz�dnymi urz�dzeniami ch�odniczymi. Jedn� z dr�g prowadz�cych do tego celu jest wzbogacanie tradycyjnych instalacji ch�odniczych, mi�dzy innymi w systemy odzysku ciep�a skraplania. W urz�dzeniach ch�odniczych zagadnienie odzysku ciep�a zwi�zane jest z zamontowaniem w instalacji ch�odniczej dodatkowych wymiennik�w i element�w automatyki, co czyni j� bardziej skomplikowan� i jednocze�nie bardziej kosztown�. Z drugiej strony ilo�� ciep�a, kt�r� mo�na wykorzysta� jest bardzo du�a, zale�na oczywi�cie od wydajno�ci urz�dzenia ch�odniczego. Ponadto mo�na odzyska� nie tylko ciep�o skraplania lecz r�wnie� ciep�o przegrzania par czynnika ch�odniczego. W zale�no�ci od planowanego zakresu odzysku ciep�a z instalacji ch�odniczej mo�na wyr�ni� dwa systemy odzysku ciep�a:
- cz�ciowy odzysk ciep�a (jako �r�d�o u�ytecznej energii odpadowej wykorzystuje si� tylko ciep�o przegrzania par czynnika ch�odniczego),
- ca�kowity odzysk ciep�a (jako �r�d�o u�ytecznej energii odpadowej wykorzystuje si� r�wnie� ciep�o skraplania par czynnika ch�odniczego).
(…)

Por�wnanie efektywno�ci u�ytkowania rozpatrywanych urz�dze�
Por�wnanie efektywno�ci ekonomicznej przep�ywowego podgrzewacza wody i p�ytowego wymiennika ciep�a wykorzystywanych do przygotowania ciep�ej wody u�ytkowej
Proponuje si� por�wnanie efektywno�ci ekonomicznej przep�ywowych podgrzewaczy wody i p�ytowych wymiennik�w ciep�a, wykorzystywanych do przygotowania ciep�ej wody u�ytkowej, przeprowadzi� w oparciu o uproszczone roczne koszty u�ytkowania urz�dze�.

Rys. 4. Wp�yw temperatury skraplania i stopnia przegrzania na jednostkowe ciep�o przegrzania dla czynnika R 404A

(…)

Wies�aw GAZDA, Monika TASAK

�wiatowe osi�gni�cia i trendy rozwojowe

W artykule om�wiono wsp�czesn� rol� supermarket�w, ich charakterystyk� eksploatacyjn�, wymagania stawiane urz�dzeniom ch�odniczym oraz podano najnowsze ich rozwi�zania przy wykorzystaniu naturalnych czynnik�w ch�odniczych i ch�odziw. Najwi�cej uwagi po�wi�cono przy tym aspektom bezpiecze�stwa cz�owieka i �rodowiska naturalnego, minimalnemu zu�yciu energii, a tak�e kosztom inwestycyjnym.

Uk�ady ch�odnicze po�rednie z NH3 jako czynnikiem ch�odniczym i solank� jako ch�odziwem po�rednim
Amoniak jako czynnik ch�odniczy w po�rednich uk�adach solankowych zosta� po raz pierwszy zastosowany w supermarketach w Niemczech, Szwecji, Szwajcarii i innych krajach europejskich w pierwszej po�owie lat 90-ych minionego wieku. Uk�ad taki przedstawia rys. 1. Nale�y zauwa�y�, �e skraplacz II zakresu niskotemperaturowego (-30oC) ch�odzony jest kaskadowo ch�odziwem solankowym zakresu -10oC. W uk�adzie tym zastosowano tradycyjne spr�arki t�okowe. Odznaczaj� si� one szeregiem wad i niedostatk�w techniczno-eksploatacyjnych. Dlatego te� w najnowszych rozwi�zaniach z ostatnich lat w po�rednich uk�adach ch�odniczych supermarket�w i nie tylko supermarket�w, coraz cz�ciej zacz�to odchodzi� od spr�arek t�okowych na rzecz �rubowych i spiralnych. Przewiduje si�, i� nied�ugo wyeliminuj� one spr�arki t�okowe niemal ze wszystkich zastosowa� w ch�odnictwie i klimatyzacji. Zestawienie zalet i wad wspomnianych typ�w spr�arek zawiera tabela 2. Jak wida� z rys. 1 zastosowano tutaj powszechnie dzisiaj wymagane w supermarketach odszranianie ch�odnic solankowych przy u�yciu solanki podgrzewanej w wymienniku ciep�a na stronie t�ocznej spr�arki uk�adu -10oC. Uk�ad powy�szy jest prosty w swej budowie i dzia�aniu i nie wymaga szczeg�owych komentarzy. (…)

Rys. 1. Dwustopniowy po�redni uk�ad ch�odniczy z NH3 i solank� jako ch�odziwem po�rednicz�cym: 1 - elektroniczny zaw�r rozpr�ny, 2 - elektromagnetyczny zaw�r odcinaj�cy, 3 - filtr osuszaj�cy z wilgoci

Rys. 3. Ideowy schemat dwustopniowego uk�adu ch�odniczego po�redniego z NH3 i solank� jako ch�odziwem po�rednicz�cym i p�ynem grzejnym wykorzystywanym do odszraniania ch�odnic powietrza w meblach i komorach ch�odniczych: 1 - spr�arka NH3 pierwszego (niskiego) stopnia, 2 - spr�arka NH3 drugiego (wysokiego) stopnia, 3 - skraplacz, 4 - oddzielacz cieczy, 5 - och�adzacz ch�odziwa zakresu -10oC, 6 - ch�odnice powietrza mebli lub kom�r ch�odniczych o temperaturach ~0oC, 7 - podgrzewacz solanki skroplonym amoniakiem, stosowanej do odszraniania ch�odnic powietrza 6 i 10, 8 - oddzielacz cieczy uk�adu -33oC, 9 - och�adzacz ch�odziwa, 10 - ch�odnice powietrza mebli oraz / lub kom�r ch�odniczych niskotemperaturowych, 11 - zasobnik solanki podgrzanej do temperatury 15-25oC, a - odp�yw solanki grzejnej z obwodu ch�odz�cego -5oC celem jej podgrzania w podgrzewaczu 7, d-b - przep�yw podgrzanej solanki przez odszraniane wymienniki 5 i 9, i ch�odnice 6 i 10, c - sp�yw solanki po odszronieniu, e - p�ywakowy zaw�r rozpr�ny

Schemat ideowy jednego z takich uk�ad�w zawiera rys. 4. Amoniak sch�adza tutaj solank� w och�adzaczu 6 do temperatury -10oC, a CO2 w och�adzaczu (parowniku) 9 dwustopniowego uk�adu NH3, b�d�cego jednocze�nie skraplaczem uk�adu CO2 o temperaturze -30oC. Uk�ad ten jest typem po�rednim. Ch�odziwem niskotemperaturowym (-30oC) jest tutaj CO2, a ch�odziwem wysokotemperaturowym (-10oC) jest solanka pompowana do ch�odnic powietrza w meblach i komorach ch�odniczych przy u�yciu pompy 13. Urz�dzenia z CO2 maj� szereg unikalnych zalet. W por�wnaniu z innymi czynnikami wyr�niaj� si� najmniejszymi rozmiarami i najwy�sz� efektywno�ci� energetyczn�, bowiem CO2 odznacza si� nisk� lepko�ci� i wysok� przewodno�ci� ciepln� decyduj�c� o ma�ych rozmiarach urz�dze� i ruroci�g�w (rys. 5) oraz o wy�szej temperaturze parowania. Uk�ad ch�odniczy z NH3 jako czynnikiem podstawowym i CO2 jako ch�odziwem po�rednicz�cym w obiegu niskotemperaturowym (-30oC) i solank� w obiegu wysokotemperaturowym (-10oC) obrazuje rys. 6. Uk�ad ten zawiera spr�ark� CO2 7 i wraz z uk�adem NH3 tworzy uk�ad kaskadowy, w kt�rym parownik 4 uk�adu NH3 jest jednocze�nie skraplaczem uk�adu CO2. Interesuj�c� odmian� uk�adu ch�odniczego NH3/CO2 z lodem zawiesinowym jako ch�odziwem po�rednicz�cym obrazuje rys. 7 [15]. A�eby obni�y� temperatur� zamarzania lodu zawiesinowego do -10oC dodano do niego (w pojemniku 5) etanol. Pojemnik lodu zawiesinowego 5 s�u�y jednocze�nie jako bufor wyr�wnuj�cy wahania temperatury wskutek zmian obci��enia cieplnego. W ten spos�b zmniejsza si� niezb�dna wydajno�� spr�arki i obni�a jej koszt inwestycyjny oraz eksploatacyjny, gdy� spr�arka mo�e by� wtedy mniejsza i nap�dzana ta�sz� energi� liczon� wg taryfy nocnej. Spr�arka pracuje przy tym w warunkach bardziej ustabilizowanych, a to przyczynia si� do podniesienia jej wydajno�ci i trwa�o�ci. Zmniejszaj� si� tak�e koszty ruchowe przy du�ych zmianach obci��enia w ci�gu dnia i nocy. ��cz�c u�yteczn� akumulacj� ch�odu w zbiorniku 5 z mo�liwo�ci� cyrkulacji lodu zmniejszamy koszty ruchowe. Urz�dzenia ch�odnicze wg rys. 7 stanowi� obecnie jeden z bardziej obiecuj�cych i docenianych kierunk�w rozwojowych.

Rys. 7. Centralny dwustopniowy uk�ad ch�odniczy z amoniakiem jako czynnikiem ch�odniczym na wysokim stopniu spr�ania obni�aj�cym temperatur� lodu zawiesinowego do -10oC oraz z CO2 jako czynnikiem ch�odniczym na niskim stopniu spr�ania (zakres -10oC): 1 - spr�arka amoniakalna wysokiego stopnia, 2 - skraplacz, 3 - zaw�r rozpr�ny, 4 - parownik NH3 ch�odz�cy w pojemniku 5 l�d zawiesinowy mieszany wewn�trz pojemnika za pomoc� pompy 12 jednocze�nie zasilaj�cej tym lodem ch�odnic� 11 sch�adzaj�c� pomieszczenia ch�odnicze -10oC, 6 - skraplacz uk�adu ch�odniczego CO2 (-10oC) ch�odzony lodem zawiesinowym, 7 - spr�arka CO2 niskiego stopnia, 8 i 10 - dowolnie rozwi�zywalny obiekt przechowywania �ywno�ci ch�odzonej i mro�onej [15]

Aleksander PALIWODA

Spr�arkowy uk�ad ch�odniczy

W artykule om�wiony zosta� uk�ad ch�odniczy dwustopniowy samoprzekszta�calny w uk�ad jednostopniowy i odwrotnie - w zale�no�ci od temperatury otoczenia. Zu�ycie energii elektrycznej w takim uk�adzie jest o ponad 30% mniejsze ni� w ka�dym innym uk�adzie ch�odniczym spr�arkowym o tej samej mocy ch�odzenia.
G��wna strata energii zachodzi w urz�dzeniu ch�odniczym w zaworze rozpr�nym (d�awi�cym) skroplonego czynnika, natomiast jej zu�ycie przy spr�aniu pary w spr�arce. Pozycje te s� tym mniejsze - przy danej mocy ch�odniczej urz�dzenia - im:
a) ni�sza jest temperatura (ci�nienie) skraplania,
b) wy�sza jest temperatura (ci�nienie) parowania,
c) bardziej jest doch�odzony czynnik ch�odniczy przed rozpr�eniem,
d) bardziej zmniejszony jest masowy obieg czynnika,
e) gdy zmniejszone s� do minimum pr�dko�ci przep�ywu czynnika niezb�dne do samoczynnego zwrotu oleju,
f) gdy wyeliminowana jest jakakolwiek mo�liwo�� powstawania pary w ruroci�gach cieczowych.

W artykule zaprezentowano rozwi�zania techniczno-eksploatacyjne takich uk�ad�w dostosowanych do supermarket�w i naturalnych czynnik�w ch�odniczych (CO2, NH3 i HC).

Zgodnie z postanowieniem Protok�u Montrealskiego najp�niej do roku 2020 maj� by� wycofane z produkcji i u�ycia wszystkie czynniki typu CFC i HCFC. Natomiast zgodnie z Protok�em z Kioto w perspektywie jest tak�e wycofanie z produkcji i u�ycia czynnik�w HFC odznaczaj�cych si� wysokimi warto�ciami GWP. St�d te� wywodzi si� powszechna d��no�� do budowy urz�dze� ch�odniczych energooszcz�dnych zmniejszaj�cych po�rednio emisj� CO2 do atmosfery, a tym samym szkodliwy ekologicznie efekt cieplarniany globu. Urz�dzenia ch�odnicze stosowane w supermarketach stanowi� du�y dzia� ch�odnictwa. Wed�ug najnowszych ocen obecnie na �wiecie funkcjonuje ponad 185 tys. Supermarket�w. Mi�dzynarodowa Agencja Energii /IEA/ prowadzi obecnie w �wiecie rozleg�e badania nad usprawnieniem uk�ad�w ch�odniczych stosowanych w supermarketach - tak pod wzgl�dem ich energoch�onno�ci, wyciek�w czynnika i og�lnego bezpiecze�stwa eksploatacji. Mo�liwo�� podwy�szenia sprawno�ci takich uk�ad�w sprowadza si� do obni�enia temperatury skraplania, podwy�szenia temperatury parowania, zwi�kszenia zakresu doch�adzania ciek�ego czynnika przed rozpr�eniem i redukcji stopnia przegrzania pary czynnika zasysanej do spr�arki. Sprawdzone w praktyce metody usprawniania obieg�w ch�odniczych w powy�szym zakresie i stosowanych w supermarketach, zawiera literatura [1 do 8]. Obecny artyku� jest dalszym ci�giem wspomnianej problematyki. Jest on oparty na za�o�eniu, �e czytelnik jest zaznajomiony z zasadami budowy i dzia�ania uk�ad�w ch�odniczych jedno- i dwustopniowych oraz z wyst�puj�cymi w nich zjawiskami termo-hydro-dynamicznymi.

Rys. 1. Schemat og�lny samoprzekszta�calnego uk�adu ch�odniczego dwustopniowego o zminimalizowanej energoch�onno�ci: 1 - spr�arka (zesp� spr�arek) pierwszego stopnia spr�ania, 2 - och�adzacz pary przegrzanej i skraplacz wst�pny ch�odzony powietrzem, 3 - wymiennik ciep�a spe�niaj�cy rol�: skraplacza, doch�adzacza, ch�odnicy mi�dzystopniowej i parownika, 4 - zbiornik skroplonego czynnika, 5 - przew�d odp�ywowy ciek�ego czynnika, 6 - wymiennik ciep�a (doch�adzacz), 7 - czujniki temperatury regulator�w termostatycznych, 8 - pompa przet�aczaj�ca doch�odzon� ciecz do parownik�w, 9 - przew�d doprowadzaj�cy zimn� ciecz do parownik�w pomieszcze� ch�odniczych (10, 11, 12 i 13), 10, 11, 12 - parowniki mebli ch�odniczych wystawowych, 13 - parowniki komory ch�odniczej na zapleczu supermarketu, 14 - przew�d ssawny spr�arki pierwszego stopnia 1, 15 - boczny przew�d obiegowy zapewniaj�cy ci�g�o�� pracy pompy 8 przy od��czeniu parownika termostatem steruj�cym, 16 - wsp�lny blok izolacji zimnochronnej otaczaj�cej przewody (9, 14 i 15), 17 - przew�d ciek�ego czynnika, 18 - organ (np. zaw�r d�awi�cy) rozpr�aj�cy czynnik doch�odzony, 19 - przew�d odprowadzania rozpr�onej pary zimnej, 20 - kierunek odprowadzania pary upustowej, 21 - przew�d upustowy pary do ruroci�gu ssawnego spr�arki 1, 22 - spr�arka drugiego (wysokiego) stopnia, 23 - skraplacz uk�adu drugiego stopnia spr�ania

Zasady budowy i dzia�ania omawianego uk�adu
Schemat rozwi�zania takiego uk�adu obrazuje rys. 1. Na rysunku tym spr�arka pierwszego stopnia 1 zasysa par� z parownik�w komory ch�odniczej 13 oraz mebli ch�odniczych 10, 11 i 12. Parowniki te mog� wytwarza� temperatury ujemne lub dodatnie. Prezentowany uk�ad mo�e funkcjonowa� jako dwustopniowy uk�ad ch�odniczy - gdy temperatura otoczenia jest wysoka lub jako uk�ad jednostopniowy - gdy temperatura otoczenia jest niska. W uk�adzie pierwszego stopnia spr�ania mo�na u�y� wysokosprawny czynnik ch�odniczy R 410A lub dwutlenek w�gla CO2 celem wytworzenia temperatury parowania -35oC (poziom LT) w komorze ch�odniczej 13 oraz w szafkach 10, 11 i 12 lub temperatury -15oC (poziom HT) w tych�e pomieszczeniach. Osi�galny niski poziom temperatury (LT) lub wysoki (HT) jest �ci�le uzale�niony od temperatury otoczenia, bowiem cz�� ciep�a mo�e by� odprowadzana z pomieszczenia przez skraplacz 2 ch�odzony powietrzem zewn�trznym - do atmosfery lub do skraplacza 3 (np. przy temperaturze 0oC) ch�odzonego za po�rednictwem parownika sprz�gni�tego z drugim stopniem spr�ania z�o�onym z urz�dze� 3, 22, 23. Uk�ad drugiego stopnia spr�ania mo�e pracowa� przy u�yciu amoniaku, w�glowodor�w lub innych czynnik�w. W ten spos�b uk�ad pierwszego stopnia spr�ania mo�e pracowa� przy u�yciu mniejszej ilo�ci spr�arek 1 - co zale�y od obci��enia cieplnego przekazywanego ze stopnia pierwszego do drugiego. Cz�� ciep�a przegrzania pary spr�onej w spr�arkach 1 odbierana jest w skraplaczu-och�adzaczu 2 poprzedzaj�cym skraplacz wyparny 3. Je�eli temperatura otoczenia jest niska, w�wczas skraplacz-och�adzacz 2 odbiera wi�cej ciep�a przegrzania pary i jej skraplania. Przy wystarczaj�co niskiej temperaturze otoczenia, skraplacz 3 staje si� tylko minimalnie obci��ony i mo�e by� on wtedy ca�kowicie wy��czony z pracy przez unieruchomienie spr�arki (spr�arek) drugiego stopnia 22. Funkcja resztkowego skraplania pary w uk�adzie pierwszego stopnia spr�ania przenosi si� wtedy ca�kowicie na zbiornik cieczy 4, za� doch�adzanie cieczy odbywa si� w wymienniku 6, sk�d ciecz ta odp�ywa przewodem 9 do parownik�w pomieszcze� 10, 11, 12 i 13. Temperatura doch�odzonej cieczy jest ni�sza od 0oC. Zasilanie parownik�w ciecz� o takiej temperaturze nie by�o dotychczas przedmiotem pr�b i bada�. Je�eli zatem temperatura otoczenia spada, w�wczas funkcja uk�adu dwustopniowego zast�powana jest uk�adem jedno stopniowym, w kt�rym doch�adzaczem cieczy jest wymiennik 6. Doch�adzacz 6 funkcjonuje poprzez upust czynnika przez przew�d 5 i17 do elementu (zaworu) rozpr�aj�cego ciecz 18. Powstaj�ca w nim para odprowadzana jest przewodem 19 do doch�adzacza 6, sk�d przewodem 21 odp�ywa do spr�arki 1. Czujnik temperaturowy cieczy 7 oraz pary 21 steruj� prac� doch�adzacza 6, zapewniaj�c, �e temperatura cieczy w przewodzie 9 b�dzie ni�sza od temperatury cieczy w zbiorniku 4 - zabezpieczaj�c w ten spos�b przed zassaniem cieczy do spr�arki. Celem zabezpieczenia przed podgrzewaniem i parowaniem cieczy w przewodzie 9, przew�d ssawny 14 u�o�ony jest we wsp�lnym bloku izolacyjnym 16 wraz z przewodem 9.
(…)

Rys. 2. Obieg termodynamiczny dwustopniowego uk�adu ch�odniczego na wykresie p-h dla czynnika R 410A: to - temperatura parowania, tk - temperatura skraplania, tm - temperatura w ch�odnicy mi�dzystopniowej, Qo - moc ch�odzenia w parownikach, Qk - moc skraplacza, Qm - moc ch�odnicy mi�dzystopniowej, mo - nat�enie przep�ywu czynnika przez parownik, mk - nat�enie przep�ywu czynnika przez skraplacz, NI - moc spr�ania w pierwszym stopniu i NII - w drugim stopniu, COP - wsp�czynnik efektywno�ci energetycznej uk�adu ch�odzenia

Zako�czenie i wnioski
Wsp�czesnym wa�nym kryterium oceny ka�dego urz�dzenia pobieraj�cego energi� elektryczn�, w tym tak�e ka�dego uk�adu ch�odniczego jest jego efektywno�� energetyczna, od tego bowiem zale�y ekologicznie szkodliwa emisja CO2 (przy produkcji energii elektrycznej) do atmosfery, koszty eksploatacji urz�dze� oraz mo�liwo�� stosowania przyjaznych �rodowisku naturalnych czynnik�w ch�odniczych.
W podsumowaniu ca�o�ci materia�u nale�y uwypukli� najwa�niejsze sposoby usprawniania i tworzenia energooszcz�dnych uk�ad�w ch�odniczych. Oto one:
? Efektywno�� energetyczna uk�adu ulega znacznej poprawie w warunkach wysokiej temperatury otoczenia, gdy preferowanym uk�adem jest uk�ad dwustopniowy. Gdy za� temperatura otoczenia spada, w�wczas uk�ad dwustopniowy automatycznie przekszta�ca si� w jednostopniowy - co nast�puje po wy��czeniu spr�arki 22 (rys. 1). Je�eli temperatura otoczenia jest bardzo niska i si�ga poziomu -10oC, w�wczas uk�ad mo�e odprowadza� ciep�o poprzez skraplacz ch�odzony powietrzem 2 (rys. 1).
? Efektywno�� energetyczna uk�adu zwi�ksza si�, mo�na bowiem stosowa� wysokie ci�nienie, dobry pod tym wzgl�dem czynnik R 410A w pierwszym stopniu spr�ania wsp�pracuj�cym ze skraplaczem o niskiej temperaturze skraplania w pewnym zakresie temperaturowym, np. w pobli�u 0oC jako temperatury zamarzania wody.
? Efektywno�� energetyczna polepsza si� dlatego, �e spr�arka pierwszego stopnia pracuje przy sta�ym ci�nieniu t�oczenia i przy mniejszej liczbie energoch�onnych i szkodliwych dla trwa�o�ci maszyn wy��cze� i uruchomie� spr�arek.
? Efektywno�� energetyczna ulega r�wnie� poprawie, bowiem nat�enie przep�ywu czynnika w pierwszym stopniu spr�ania jest ma�e i sta�e nawet, gdy temperatura otoczenia jest wysoka, bowiem straty energii zwi�zane z przep�ywem s� ni�sze. Przekr�j rury ssawnej uk�adu mo�e by� zoptymalizowany tak, aby zwrot oleju odbywa� si� przy minimalnym spadku ci�nienia i pr�dko�ci przep�ywu. Oszcz�dno�ci energii wynikaj�ce z pracy drugiego stopnia uk�adu s� nast�puj�ce:
- sprawno�� energetyczna uk�adu drugiego stopnia spr�ania b�dzie wysoka przy wysokich temperaturach parowania w parowniku. Powstaj� ponadto dodatkowe zyski energetyczne kompensuj�ce straty zwi�zane z funkcjonowaniem wymiennika (skraplacza) 3 (rys. 1);
- instalacja uk�adu drugiego stopnia spr�ania znajduje si� po stronie zewn�trznej ch�odni lub supermarketu i przez to nie wymaga stosowania ostrych wymog�w bezpiecze�stwa zwi�zanych ze stosowaniem np. amoniaku.
Og�lne zmniejszenie zu�ycia energii w wariancie niskotemperaturowym LT przekracza 20% w por�wnaniu z uk�adami standardowymi. Liczba ta jest jeszcze wy�sza, gdy temperatury otoczenia s� niskie. Zmniejszenie zu�ycia energii jest jeszcze wi�ksze w drugim stopniu spr�ania - przy wysokiej temperaturze parowania HT i niskiej temperaturze otoczenia. Jednak spada ono nieco przy wysokich temperaturach otoczenia. Mo�na r�wnie� postawi� sobie pytanie, jak i sk�d bior� si� oszcz�dno�ci finansowe przy stosowaniu omawianych uk�ad�w. Oto odpowied�:
? wzrost efektywno�ci energetycznej uk�adu obni�a roczne zu�ycie energii elektrycznej o oko�o 40%. Ponadto obni�ce ulegaj� wszelkie koszty eksploatacyjne;
? zmniejszona zawarto�� masowa czynnika w uk�adzie obni�a jego koszt zakupu o oko�o 50%;
? sta�e masowe nat�enie przep�ywu czynnika w wariancie niskotemperaturowym LT i wysokotemperaturowym HT zb�dnym czyni stosowanie skomplikowanych otwieranych i zamykanych silnikami zawor�w oraz ich sterownik�w;
? zmniejszenie liczby wy��cze� z pracy i ponownych rozruch�w maszyn, aparatury i armatury prowadzi do oszcz�dno�ci energii i ich wolniejszego zu�ywania si�, bowiem podczas rozruch�w i kr�tko po nich urz�dzenia takie pracuj� na smarowaniu suchym oraz/lub p�suchym;
? wszelkie dodatkowe koszty poniesione przy tworzeniu nowego uk�adu, zwracaj� si� ju� po kr�tkim okresie zracjonalizowanej eksploatacji urz�dze�. Okres ten nie przekracza najcz�ciej 1-2 lat.

Omawiany uk�ad �atwo przechodzi z wariantu pracy dwustopniowej na samodzieln� prac� jedynie uk�adu pierwszego stopnia. Odbywa si� to zawsze przy spadku temperatury otoczenia. Czynnik ch�odniczy skrapla si� przy oko�o 0oC i jest wtedy w stanie sch�adza� parowniki w pomieszczeniach i meblach ch�odniczych bez odparowania. Wymaga jedynie recyrkulacji. Uk�ady mog� pracowa� z jednym lub dwoma dobranymi czynnikami ch�odniczymi takimi jak: R 410A, CO2, NH3 i w�glowodory.

Doc. dr in�. Aleksander Paliwoda